粘结稀土永磁材料是永磁材料中不可或缺的分支，其中,1988年成功开发的各向同性 NdFeB 快淬磁粉，凭借其优异的性价比，至今仍在粘结稀土永磁领域占据主导地位。粘结钕铁硼通常将快淬NdFeB 磁粉末与聚合物混合，通过模压、注射、压延或挤出等工艺成型，再经表面处理制成各种形状和尺寸的磁体。与传统粉末冶金(烧结)法制备的钕铁硼永磁体相比，粘结磁体具有生产成本低、生产效率高；尺寸精度高、适合复杂形状成型；可实现整体多极充磁，磁路设计自由度大等显著优势。
近期，我们在一款各向同性粘结圆环上观察到一个值得探讨的现象。矫顽力（Hcj）和剩磁（Br）在什么情况下对磁铁设计更重要，我们选出对应的代表性能13L和12H（图1展示了13L和12H材料性能对比）。其中，13L的剩磁（Br）比12H高出约6%；另外，13L的内禀矫顽力（Hcj）相对较低，理论上更容易实现充磁饱和。
图1. 12H和13L材料的退磁曲线性能对比
磁环的尺寸为D9.27xd6.83xH2.255，采用两种充磁方式：①轴向充磁（图2中方式A），测量磁矩（Magnetic Moment）大小；②辐射充磁（图2中方式B），测量距离磁环表面0.7mm处面扫描Z向表磁峰值（Bz）。
图2. (A)轴向充磁取向； (B)辐射充磁取向
两种测量方式结果如图3所示：
轴向充磁（A方式）：12H的平均磁矩为4.53 μWb·cm，比13L的4.57 μWb·cm低了0.8%。
辐射充磁（B方式）：12H的平均Z向表磁为-1011.20 Gs，比13L的-968.42 Gs高出4.4%。
为了验证这一测量结果，我们同步做了有限元分析（FEA）仿真对比（表1）。仿真结果与实测结果一致：在轴向充磁条件下，13L的性能略优；而在辐射充磁条件下，12H的性能反而更好。那问题来了，13L与12H相比，性能孰优孰劣？为什么不同的充磁方式（对应不同产品的使用要求），会有完全不一样的结果？
图3.a)12H&13L轴向充磁磁距对比 b) 12H&13L辐射充磁表磁对比
表1.FEA仿真对比13L和12H材料在不同充磁方式下的性能
为了探究原因，我们将12H和13L的B-H/J-H退磁曲线图叠加分析（图4）。观察可见，当H=0kOe时，13L的剩磁（Br）确实高于12H。随着反向磁场的增大，13L的退磁曲线（B-H和J-H）下降较12H更快。在H=-3kOe时，出现交点。通过FEA计算，得出该磁环在轴向充磁状态下的磁导系数（Pc值，Permeance Coefficient）为1.79，而在辐射充磁状态下的Pc值为0.57。在图4的退磁曲线图中，我们分别绘制了对应这两种PC值的负载线（工作线），可以看到：
当磁环轴向充磁（Pc=1.79）时，负载线与退磁曲线的交点显示，13L在工作点的实际磁感应强度（Jd-A）高于12H在工作点的值（Jd'-A）。
当磁环辐射充磁（Pc=0.57）时，负载线与退磁曲线的交点显示，13L在工作点的实际磁感应强度（Jd-B）低于12H的值（Jd'-B）。
图4.12H&13L退磁曲线及不同PC值下的工作点分析
不难看出，磁体对外表现出的磁性能并非仅由材料的剩磁（Br）决定，而是受到材料矫顽力（Hcb/Hcj）、退磁曲线形状（斜率/下降趋势）以及产品具体应用状态下的磁导系数（Pc值）所确定的工作点的综合影响。
对于各向同性粘结钕铁硼材料，其制造工艺决定了内部的NdFeB磁粉晶粒是完全随机取向的（易磁化轴（c轴）是完全随机分布的）。这种随机性导致在反磁化过程中，那些易磁化轴接近反向磁场方向的晶粒，其磁矩在较低的反向磁场下就很容易发生反转；那些易磁化轴接近垂直于反向磁场方向的晶粒，其磁矩反转需要很高的反向磁场（需要克服很大的磁晶各向异性势垒），不同取向的晶粒在不同强度的反向磁场下发生非同步反转，从而产生相对倾斜的退磁曲线。当负载线交在临界点以上时（即Pc＞1.28），磁体受自身退磁场的影响相对较小，13L剩磁高的优势得以发挥；但当负载线交于临界点以下时（即Pc＜1.28)，磁体受到较强的自身退磁场作用。此时，13L退磁曲线下降较快的特性导致其有效磁感应强度（B）衰减幅度大于12H，最终表现为12H的对外磁性能优于13L。
对于自退磁，可以用“磁荷”等效模型来理解（图5），永磁体被磁化后，其内部磁距有序排列。在磁体的上表面（磁化方向北极），等效为“正磁荷”（+σm），在下表面（磁化方向南极），等效为“负磁荷”（-σm）。这些等效磁荷实质上是表面未抵消磁矩的体现，是磁化强度 M 在表面法向分量的体现（σm= M·n）。“正磁荷”产生向外发散的磁场，“负磁荷”产生向内汇聚的磁场。在磁体内部，这两者叠加形成一个与磁化方向相反的磁场，即退磁场Hd。理论表明，退磁场Hd与磁化强度M成正比，方向相反：
Hd=-N*M
其中N为退磁因子（Demagnetizing Factor），其值取决于磁体的几何形状和磁化方向。将此关系代入磁学基本方程：
B=Hd+M
=Hd-Hd/N
=Hd*(1-1/N)
PC=B/Hd=1-1/N
可以看到，磁导系数Pc值与退磁因子N直接关联，取决于磁体形状和磁化方向，反映永磁体抵抗退磁场影响的能力。Pc值越大，磁体工作点靠近 Br（剩磁），磁体越难退磁，工作点越稳定。Pc值越小，工作点越靠近退磁曲线的“膝点”，磁体越容易受到退磁场或外部干扰场的影响而发生性能衰减。
图5.“磁荷”等效模型示意图
为了直接验证退磁场的作用，我们设计了如下实验（DOE）：
将上述轴向充磁圆环，一一对应，单片测量并记录其磁距。
将测量过的单片磁环沿其厚度方向（轴向）堆叠（接触良好），测量堆叠体的总磁矩。
将堆叠体的实测总磁矩与各单片磁矩之和进行对比（表2）。
实验结果表明：堆叠体的实测总磁矩要高于各单片磁矩的算术和。并且，随着堆叠片数的增加（3片→5片），两者之间的差值进一步增大。这一结果与理论预测完全吻合：
轴向充磁的磁环沿轴向堆叠，等效于增大了磁体在磁化方向（轴向）上的长径比（L/D）
长径比增大导致退磁因子N减少
N减少意味着自身退磁场Hd（Hd=-N*M）减弱
Hd减弱等效于增大了有效磁导系数Pc（Pc=1-1/N）
Pc值增大使得工作点上移，磁体对外表现出的有效磁感应强度B和总磁矩增强。
表2. 12H与13L磁环叠片磁距DOE结果表
综上所述，产品设计者要打破“高剩磁=高性能”的认知误区，Pc值设计不足，其内部强大的退磁场（Hd）会严重削弱自身的有效磁感应强度（B）。结果就是，材料本身的优异磁性被自身的“形状短板”（低Pc值）所抵消，无法转化为对外部系统的有效磁场输出。如同一台高性能引擎安装在不匹配的车架上，无法发挥其潜力。
Pc值定义了“生存环境”： Pc值直接决定了磁体在开路或工作回路中的工作点位于其B-H退磁曲线上的位置。一个高且稳健（Robust）的Pc值：
将工作点推高：使其更靠近剩磁点（Br），最大化利用了材料的磁能。
远离“膝点”危险区：膝点以下是磁体发生不可逆退磁的敏感区域。高Pc值在工作点与膝点之间建立了宽阔的“安全缓冲区”。
提供抗干扰韧性：需要充分考虑磁体在后端的制程和工作环境下，是否面临高温（导致内禀矫顽力Hcj下降）、是否有外部反向磁场、是否有动态负载变化等挑战。一个设计裕度充足的Pc值，是磁体抵抗这些干扰、维持稳定工作点、避免性能骤降甚至永久失效的最有力屏障。Pc值是磁体在恶劣工况下的“免疫力”指标。